7.4.2 Подготовка данных для расчёта системы проточного охлаждения на ЭВМ
Выбираем материал стенки камеры - БрХ08.
Исходные данные включают в себя геометрические размеры газового тракта камеры, параметры газа на входе в сопло, параметры и теплофизические свойства охладителей, свойства материала стенки, её толщину и допустимые температуры системы регенеративного охлаждения. Геометрические размеры сняты с контура камеры.
Продольные размеры ,,,,, отсчитываются по оси сопла от его среза. Поперечные размеры ,,, отсчитывают по оси сопла. Также выписываем радиусы скругления профиля сопла ,, и углы и . Затем выбираем число участков N, на которое следует разбить контур сопла поперечными сечениями.
Для расчёта плотности конвективного теплового потока необходимы следующие данные:
n = k - показатель изоэнтропы расширения газа в сопле
- температура горячей поверхности стенки, К
- температура газа в пристеночном слое, К
- равновесная массовая теплоёмкость газа в пристеночном слое при постоянном давлении,
динамическая вязкость газа, .
Расчёт плотности лучистого теплового потока ведут с использованием следующих данных:
- температура газа в ядре потока, К,
степень черноты стенки
- давление газа в камере сгорания, МПа.
Для определения теплофизических свойств охладителя необходимо указать вид охладителя и его параметры:
- температура охладителя на входе в тракт охлаждения, К
- допустимая температура жидкости на выходе из тракта
охлаждения, К.
Расчёт зазора в кольцевом тракте охлаждения:
- толщина стенки, м
- коэффициент теплопроводности материала стенки при средней
температуре,
- максимальная скорость течения охладителя в тракте, м/с
- предельная температура холодной поверхности стенки, К
- предельная температура горячей поверхности стенки, К.
Все приведённые выше данные загружаются в компьютер, который выдаёт расчёт. Во всех сечениях температура горячей стенки не выходит за рамки допустимой, поэтому дополнительных мероприятий для обеспечения надежности теплозащиты проводить не требуется.
7.4.3 Проектирование оребрения стенки камеры и определение коэффициента эффективности оребрения
Оребрение выполняет следующие функции:
обеспечивает прочность стенки, нагруженной перепадом давления , и нагретой до высокой температуры;
улучшает теплоотвод от стенки в охладитель.
Необходимо выбрать параметры оребрения так, чтобы обеспечить прочность стенки, и минимальные потери давления охладителя в тракте. Расчёт ведётся для ряда сечений и полученные размеры каналов согласуют между участками стенки.
Толщину рёбер и их высоту по длине тракта охлаждения оставляют постоянными, а ширина канала b будет изменяться при изменении радиусов поперечного сечения камеры.
При выборе числа рёбер i необходимо учитывать условие:
,
где - максимальная ширина канала
,
где уТ - предел текучести материала,
=1,5 - коэффициент запаса по текучести,
- перепад давления на стенке.
Оребрение в критическом сечении:
Рисунок 12 - Схема оребрения
;
;
.
Определяем шаг рёбер и ориентировочное число рёбер в критическом сечении:
;
Принимаем .
Теперь уточним Sp и bкр:
;
.
Найдем зазор между стенками (высоту ребра):
Оребрение в расширяющейся части сопла:
;
;
Находим приблизительный радиус сечения №1:
м.
Найдем радиус сечения №2:
Найдем радиус сечения №3:
i4 = 696;
Рассмотрим сечение на срезе сопла:
iа = i4 = 696;
Оребрение на цилиндрическом участке корпуса:
,
где , ;
iс =iкр.
Рассчитываем коэффициент эффективности в критическом сечении:
. Принимаем , .
Тогда,,
,
Результаты расчета приведены в таблице 2.
Таблица 2 - Результаты расчёта оребрения стенки
Сечения |
Дp, МПа |
TS, K |
ут, МПа |
bрmax, мм |
iсл |
bр, мм |
др, мм |
Kэф |
|
С |
1,726 |
531,8 |
200 |
13 |
112 |
4,8 |
1,7 |
1,39 |
|
К |
12,715 |
866,55 |
120 |
3,55 |
100 |
1,8 |
- |
- |
|
А |
27,462 |
83,05 |
220 |
3,3 |
239 |
2,9 |
- |
- |
|
1-2 |
- |
- |
- |
- |
90/180 |
4/1,5 |
- |
- |
|
2-а |
- |
- |
- |
- |
180/239 |
3/1,7 |
- |
- |
- Перечень условных обозначений и сокращений
- Введение
- 1. Выбор системы подачи, схемы и основных параметров
- 1.1 Выбор системы подачи и схемы двигателя
- 1.2 Выбор величины давления в камере сгорания и в выходном сечении сопла
- 1.3 Выбор коэффициента избытка окислителя для случая применения плёночного охлаждения
- 1.4 Выбор и определение коэффициентов, характеризующих совершенство процессов в камере сгорания и сопле
- 2. Тепловой расчет камеры
- 3. Определение параметров системы подачи
- 3.1 Перепад давления в охлаждающем тракте камеры
- 3.2 Перепад давления на форсунках
- 3.3 Перепад давления на регуляторе тяги
- 3.4 Перепад давления на регуляторе соотношения компонентов
- 3.5 Гидравлическое сопротивление подводящих магистралей с сопротивлением согласующих дроссельных шайб и отсеченных клапанов
- 3.6 Давление в газогенераторе
- 3.7 Давление в выхлопной системе на выходе из турбины при реактивном выхлопе
- 3.8 Давление на входе в насосы
- 3.9 Выбираем КПД насосов
- 3.10 Подсчитаем давление подачи компонентов
- 3.11 Давление подачи горючего по линии камеры и газогенератора
- 3.12 Найдем повышение давления в насосах
- 3.13 Определение удельных работ насосов окислителя, горючего и турбины
- 3.14 Находится относительный расход генераторного газа
- 3.15 Определяем удельный импульс генераторного газа
- 3.16 Вычислим значение коэффициента снижения удельного импульса за счет отбора части топлива для привода насосов
- 3.17 Определим соотношение компонентов по ДУ (баковое соотношение компонентов)
- 4. Профилирование внутреннего контура камеры
- 4.1 Определение объема камеры сгорания и ее основных геометрических размеров
- 4.2 Профилирование контура сверхзвуковой части сопла
- 5. Определение подогрева рабочего тела в тракте охлаждения камеры. влияние неадиабатности процесса
- 5.1 Подогрев рабочего тела в тракте охлаждения
- 5.2 Влияние неадибатности процесса на
- 6. Проектирование и расчет смесеобразования ЖРД
- 6.1 Выбор формы, типа и конструктивной схемы смесительной головки
- 6.2 Дополнительные устройства, располагаемые на смесительной головке камеры
- 6.3 Выбор типа форсунок
- 6.4 Выбор схем расположения форсунок на смесительной головке
- 6.5 Массовые расходы компонента
- 6.6 Расчет двухкомпонентной центробежно-центробежной форсунки
- 6.6.1 Упрощенный гидравлический расчет наружного контура двухкомпонентной центробежно-центробежной форсунки
- 6.6.2 Поверочный расчет двухкомпонентной центробежно-центробежной форсунки
- 7. Функциональное проектирование
- 7.1 Циклограмма запуска - останова двигателя
- 7.2 Компоновочная схема двигателя
- 7.3 Конструкция камеры
- 7.4 Расчёт теплозащиты элементов камеры
- 7.4.1 Выбор системы теплозащиты элементов камеры и вида охладителя
- 7.4.2 Подготовка данных для расчёта системы проточного охлаждения на ЭВМ
- 7.4.4 Расчет температуры стенки с учетом оребрения
- 7.4.5 Расчёт входного патрубка и коллектора охладителя
- 8. Расчет на прочность элементов камеры
- 8.1 Расчёт прочности смесительной головки
- 8.1.1 Расчёт на прочность форсуночного блока днищ
- 8.2 Расчет прочности корпуса
- 8.2.1 Расчет общей прочности камеры
- Конструктивно-технологические особенности элементов конструкции ракетно-космических систем Конструктивно-технологические особенности ракетных блоков с жидкостными ракетными двигателями
- Термохимические ракетные двигатели
- Двигатели и их характеристики Двигатель первой ступени
- Глава 1. Ракетные двигатели твердого топлива
- 10.1 Пневмогидравлическая система ракетного блока первой ступени
- 3.2. Топлива ракетных двигателей
- Термохимические ракетные двигатели
- Химические ракетные двигатели
- Жидкостный ракетный двигатель